编辑推荐
《高性能聚丙烯成核剂的制备及其应用》可供材料科学专业研究人员、工程技术人员和研究生参考。
目录
第1章绪论
1.1聚丙烯概述
1.1.1聚丙烯的改性
1.1.2聚丙烯的分子构象和晶型
1.2聚丙烯β晶成核剂及其作用机理
1.2.1聚丙烯β晶成核剂及其研究进展
1.2.2β晶成核剂的作用机理
1.3聚丙烯β晶的特点及性能
1.3.1β—iPP的结构特点
1.3.2β—iPP的性能
1.4β→α晶相的转变
1.4.1温度和温度梯度条件下的β→α转变
1.4.2形变条件下的β→α转变
1.5影响β—iPP形成的因素
1.5.1β晶成核剂
1.5.2结晶温度
1.5.3降温速率
1.5.4剪切
1.5.5退火
1.5.6热历史
第2章β—环糊精马来酸酐镧配合物的合成及其在聚丙烯中的应用
2.1引言
2.2β—环糊精马来酸酐镧配合物的合成及其改性聚丙烯的制备
2.2.1β—环糊精马来酸酐镧配合物的制备
2.2.2β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的制备
2.3β—环糊精马来酸酐镧配合物及其改性聚丙烯的性能表征
2.3.1β—环糊精马来酸酐镧配合物的表征
2.3.2β—CD—MAH和β—CD—MAH—La制备工艺的优化
2.3.3β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯物理性能的影响
2.3.4β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯β晶含量的影响
2.3.5β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯结晶及熔融行为的影响
2.3.6β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯结晶形态的影响
2.3.7β—CD—MAH—La诱导聚丙烯β晶的机理
2.4本章小结
第3章β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的等温结晶及熔融行为
3.1引言
3.2β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的制备
3.3β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的性能表征
3.3.1iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶行为
3.3.2iPP／β—CD—MAH—La在等温退火处理后晶型的转变
3.3.3iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶动力学
3.3.4iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶熔融行为和平衡熔点
3.3.5iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶活化能
3.4本章小结
第4章β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的非等温结晶及熔融行为
4.1引言
4.2β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的性能表征
4.2.1iPP与iPP／β—CD—MAH—La的非等温结晶行为
4.2.2iPP与iPP／β—CD—MAH—La的非等温结晶动力学
4.2.3iPP和iPP／β—CD—MAH—La非等温结晶的熔融行为
4.2.4成核效率
4.3本章小结
第5章β—iPP的加工流变、热稳定性及对β—iPP热处理
5.1引言
5.2β—NA和iPP／β—NA的制备
5.3iPP和iPP／β—NA的性能表征
5.3.1iPP和iPP／β—NA的结构及加工流变性能
5.3.2iPP和iPP／β—NA的热降解分析
5.3.3热处理对iPP／β—NA性能的影响
5.4本章小结
第6章四针状氧化锌晶须对聚丙烯的p成核改性及其复合材料的制备与性能
6.1引言
6.2四针状氧化锌晶须对聚丙烯的β成核改性及其复合材料的制备
6.2.1主要原料和试剂
6.2.2T—ZnOw和ZnO的表面改性
6.2.3iPP／T—ZnOw和iPP／ZnO复合材料的制备
6.3四针状氧化锌晶须对聚丙烯的β成核改性及其复合材料的性能
6.3.1ZnO和T—ZnOw的表面改性效果分析
6.3.2ZnO和T—ZnOw的表面改性对iPP复合材料力学性能的影响
6.3.3ZnO和T—ZnOw的表面改性对iPP复合材料MFR的影响
6.3.4ZnO和T—ZnOw的表面改性对iPP复合材料热性能的影响
6.3.5iPP／T—ZnOw和iPP／ZnO复合材料的晶型结构
6.3.6T—ZnOw的特殊结构对iPP复合材料性能的影响
6.3.7iPP／T—ZnOw复合材料的结晶及熔融行为
6.3.8iPP／T—ZnOw复合材料的结晶形态
6.3.9iPP／T—ZnOw复合材料的加工性能
6.4本章小结
第7章ABS／iPP复合材料的制备及ABS对iPP的β成核作用
7.1引言
7.2ABS／iPP复合材料的制备
7.3ABS／iPP复合材料的性能及ABS对iPP的β成核作用
7.3.1ABS含量对iPP／ABS复合材料性能的影响
7.3.2相容剂含量对iPP／ABS复合材料性能的影响
7.3.3ABS含量对iPP／ABS复合材料的β晶成核作用
7.3.4iPP／ABS复合材料的结晶和熔融行为
7.3.5iPP／ABS复合材料的结晶形态
7.4本章小结
第8章本书总结
参考文献
索引
文摘
版权页：
插图：
Vyazovkin和Lesnikovich提出，了解活化能受转化率α的影响关系，不仅可以说明热降解过程的复杂性，也表明它的动力学历程。活化能随着转化率的升高而升高的情况主要发生在竞争反应、独立反应和连锁反应中；而活化能随着转化率的升高而降低的情况则主要发生在从不可逆反应到可逆吸热反应的历程中，最后紧接着发生了不可逆的反应使样品热分解。活化能随着转化率的升高而降低的关系曲线所形成的凹面与降解机制的改变有关，即从动力学机制变成扩散机制。
比较上述三种非模型拟合法计算得到的Ea的值，通过Friedman法得到的值最大，FWO和KAS的值非常接近。通过不同方法计算出的值之所以会有差别，主要是因为在计算温度积分时采用不同的近似方法。Ea的值随转化率变化很小，说明在该转化率范围内遵循同样的热分解机理。实际中Ea的值不仅依赖于所用的数学处理方法，还与TGA实验中所用试样的性状及气体的流速等外界因素有关。但是通过不同方法计算得到的活化能结果还是有一定的差异，而且活化能自身与温度有很大关系。因此，必须采用多种表征手段并结合活化能计算结果综合比较材料热降解性能的差异。
《高性能聚丙烯成核剂的制备及其应用》可供材料科学专业研究人员、工程技术人员和研究生参考。
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第1章绪论
1.1聚丙烯概述
1.1.1聚丙烯的改性
1.1.2聚丙烯的分子构象和晶型
1.2聚丙烯β晶成核剂及其作用机理
1.2.1聚丙烯β晶成核剂及其研究进展
1.2.2β晶成核剂的作用机理
1.3聚丙烯β晶的特点及性能
1.3.1β—iPP的结构特点
1.3.2β—iPP的性能
1.4β→α晶相的转变
1.4.1温度和温度梯度条件下的β→α转变
1.4.2形变条件下的β→α转变
1.5影响β—iPP形成的因素
1.5.1β晶成核剂
1.5.2结晶温度
1.5.3降温速率
1.5.4剪切
1.5.5退火
1.5.6热历史
第2章β—环糊精马来酸酐镧配合物的合成及其在聚丙烯中的应用
2.1引言
2.2β—环糊精马来酸酐镧配合物的合成及其改性聚丙烯的制备
2.2.1β—环糊精马来酸酐镧配合物的制备
2.2.2β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的制备
2.3β—环糊精马来酸酐镧配合物及其改性聚丙烯的性能表征
2.3.1β—环糊精马来酸酐镧配合物的表征
2.3.2β—CD—MAH和β—CD—MAH—La制备工艺的优化
2.3.3β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯物理性能的影响
2.3.4β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯β晶含量的影响
2.3.5β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯结晶及熔融行为的影响
2.3.6β—CD—MAH—La含量对改性聚丙烯结晶形态的影响
2.3.7β—CD—MAH—La诱导聚丙烯β晶的机理
2.4本章小结
第3章β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的等温结晶及熔融行为
3.1引言
3.2β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的制备
3.3β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的性能表征
3.3.1iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶行为
3.3.2iPP／β—CD—MAH—La在等温退火处理后晶型的转变
3.3.3iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶动力学
3.3.4iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶熔融行为和平衡熔点
3.3.5iPP和iPP／β—CD—MAH—La的等温结晶活化能
3.4本章小结
第4章β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的非等温结晶及熔融行为
4.1引言
4.2β—环糊精马来酸酐镧配合物改性聚丙烯的性能表征
4.2.1iPP与iPP／β—CD—MAH—La的非等温结晶行为
4.2.2iPP与iPP／β—CD—MAH—La的非等温结晶动力学
4.2.3iPP和iPP／β—CD—MAH—La非等温结晶的熔融行为
4.2.4成核效率
4.3本章小结
第5章β—iPP的加工流变、热稳定性及对β—iPP热处理
5.1引言
5.2β—NA和iPP／β—NA的制备
5.3iPP和iPP／β—NA的性能表征
5.3.1iPP和iPP／β—NA的结构及加工流变性能
5.3.2iPP和iPP／β—NA的热降解分析
5.3.3热处理对iPP／β—NA性能的影响
5.4本章小结
第6章四针状氧化锌晶须对聚丙烯的p成核改性及其复合材料的制备与性能
6.1引言
6.2四针状氧化锌晶须对聚丙烯的β成核改性及其复合材料的制备
6.2.1主要原料和试剂
6.2.2T—ZnOw和ZnO的表面改性
6.2.3iPP／T—ZnOw和iPP／ZnO复合材料的制备
6.3四针状氧化锌晶须对聚丙烯的β成核改性及其复合材料的性能
6.3.1ZnO和T—ZnOw的表面改性效果分析
6.3.2ZnO和T—ZnOw的表面改性对iPP复合材料力学性能的影响
6.3.3ZnO和T—ZnOw的表面改性对iPP复合材料MFR的影响
6.3.4ZnO和T—ZnOw的表面改性对iPP复合材料热性能的影响
6.3.5iPP／T—ZnOw和iPP／ZnO复合材料的晶型结构
6.3.6T—ZnOw的特殊结构对iPP复合材料性能的影响
6.3.7iPP／T—ZnOw复合材料的结晶及熔融行为
6.3.8iPP／T—ZnOw复合材料的结晶形态
6.3.9iPP／T—ZnOw复合材料的加工性能
6.4本章小结
第7章ABS／iPP复合材料的制备及ABS对iPP的β成核作用
7.1引言
7.2ABS／iPP复合材料的制备
7.3ABS／iPP复合材料的性能及ABS对iPP的β成核作用
7.3.1ABS含量对iPP／ABS复合材料性能的影响
7.3.2相容剂含量对iPP／ABS复合材料性能的影响
7.3.3ABS含量对iPP／ABS复合材料的β晶成核作用
7.3.4iPP／ABS复合材料的结晶和熔融行为
7.3.5iPP／ABS复合材料的结晶形态
7.4本章小结
第8章本书总结
参考文献
索引
文摘
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Vyazovkin和Lesnikovich提出，了解活化能受转化率α的影响关系，不仅可以说明热降解过程的复杂性，也表明它的动力学历程。活化能随着转化率的升高而升高的情况主要发生在竞争反应、独立反应和连锁反应中；而活化能随着转化率的升高而降低的情况则主要发生在从不可逆反应到可逆吸热反应的历程中，最后紧接着发生了不可逆的反应使样品热分解。活化能随着转化率的升高而降低的关系曲线所形成的凹面与降解机制的改变有关，即从动力学机制变成扩散机制。
比较上述三种非模型拟合法计算得到的Ea的值，通过Friedman法得到的值最大，FWO和KAS的值非常接近。通过不同方法计算出的值之所以会有差别，主要是因为在计算温度积分时采用不同的近似方法。Ea的值随转化率变化很小，说明在该转化率范围内遵循同样的热分解机理。实际中Ea的值不仅依赖于所用的数学处理方法，还与TGA实验中所用试样的性状及气体的流速等外界因素有关。但是通过不同方法计算得到的活化能结果还是有一定的差异，而且活化能自身与温度有很大关系。因此，必须采用多种表征手段并结合活化能计算结果综合比较材料热降解性能的差异。
| ISBN | 9787030523563 |
|---|---|
| 出版社 | 科学出版社 |
| 作者 | 郑玉婴 |
| 尺寸 | 5 |